干式變壓器典型故障案例

電力干式變壓器的故障分析與診斷(三)

較好節短路故障案例

一、老廠(chǎng)主變壓器繞組變形引起多次過(guò)流重合閘動(dòng)作

(1)案例。我廠(chǎng)老廠(chǎng)# 7機組31.5MVA、110kV干式變壓器(SFS Z8-31500/110)發(fā)生短路事故，重瓦斯保護動(dòng)作，主變壓器三側開(kāi)關(guān)跳閘。返廠(chǎng)檢查后，發(fā)現C相高壓繞組不合組，C相電壓繞組嚴重變形，線(xiàn)夾斷裂，造成中低壓繞組短路；兩股C相低壓繞組燒壞；b相低壓、中壓繞組變形嚴重；許多細銅珠和銅粉散落在所有繞組的匝間。上鐵芯和干式變壓器底座上有銹跡。

事故發(fā)生當天有雷雨。事故發(fā)生前，10kV和35kV側線(xiàn)路多次發(fā)生單相接地。13: 40進(jìn)行35kV側流運行，重合成功；18時(shí)44分，35kV側再次潮流重合，同時(shí)主變重瓦斯保護跳開(kāi)主變三側開(kāi)關(guān)。據調查，離35kV變電站不遠的B、C之間有放電燒損痕跡。

(2)原因分析。根據家標準gbl094.5—ri5，110kV干式電力變壓器的短路視在容量為800MVA，能承受的較大不對稱(chēng)短路電流系數約為2.55。干式變壓器運行模式下：

電網(wǎng)較大運行方式下110kV三相出口短路的短路容量為1844MVA；

35kV三相出口短路365MVA；

10kV三相出口短路225.5MVA；

事故發(fā)生時(shí)，實(shí)際短路容量仍小于上述值。根據這一計算，干式變壓器應能承受短路沖擊。事故發(fā)生時(shí)損壞的干式變壓器與另一臺31500/110干式變壓器并聯(lián)運行，遭受同樣的短路沖擊，但另一臺干式變壓器未損壞。因此，事故分析認為，干式變壓器的B相和C相繞組在電動(dòng)勢的作用下嚴重變形和燒毀，因為干式變壓器存在以下問(wèn)題：

1)干式變壓器繞組松動(dòng)。高壓繞組徑向可用手搖動(dòng)約5毫米。從理論分析可以看出，短路電流產(chǎn)生的電動(dòng)力可以分為徑向力和軸向力。外高壓繞組上的徑向電磁力從內層向外層線(xiàn)性減小，較內層上的徑向電磁力較大，是繞組上平均周向力的兩倍。當繞組纏繞緊密時(shí)，一部分力傳遞到外層，導致內層的應力趨于減小，而外層的應力導致增大，內應力關(guān)系使導線(xiàn)上的力趨于平衡。內部中壓繞組受力方向相反，但七種應用的原理和要求都是一致的。如果繞組松動(dòng)，將不會(huì )起到平衡作用，從而降低干式變壓器抵抗短路充電的能力。

外高壓繞組的徑向電動(dòng)勢是使繞組線(xiàn)徑向向外膨脹，受到拉力，看起來(lái)向外擴展；內中壓繞組上的徑向電動(dòng)勢是徑向向內壓縮繞組導線(xiàn)，是壓力，表現為向內擠壓。這與干式變壓器B、C相高、中壓繞組事故結果一致。

2)用吊蓋檢查后，發(fā)現干式變壓器撐條不規則，移位，墊塊松動(dòng)。這大大降低了內部中壓繞組承受徑向力和軸向力的能力，并降低了繞組的穩定性。根據事故中C相電壓繞組的徑向不穩定和向內彎曲，可以考慮適當增加支撐數量，以減小導體上的徑向彎曲應力。 #p#分頁(yè)標題#e#

3)強度

2)制造工藝可以從加強徑向和軸向強度兩個(gè)方面進(jìn)行。主要措施如下：用女子繞線(xiàn)機纏繞，用先進(jìn)的自動(dòng)張緊裝置纏繞；牢固支撐繞組與鐵芯之間的定位，采用整體生產(chǎn)包裝方式；采用墊塊預致密化處理和纏繞恒壓干燥方法；整個(gè)繞組保證了高一致性和結構完整性；加強繞組端部的絕緣；確保鐵軛和卡箍緊固。

3)加強大中型干式變壓器的質(zhì)量監督管理，訂貨協(xié)議應強調型式試驗中對中小容量干式變壓器的突然短路試驗，以及對大型干式變壓器的簡(jiǎn)化型式試驗，以提高干式變壓器的短路電阻，同時(shí)加強變電站10kV和35kV系統的維護，以降低干式變壓器在出口發(fā)生短路沖擊的概率。

第二節過(guò)熱故障案例

一、新廠(chǎng)區# 3機組干式變壓器絕緣受潮過(guò)熱

(1)案例。在我廠(chǎng)# 3機組200MVA和220kV主變壓器(SFP 7-240000/220)定期油色譜分析中，發(fā)現氫氣和乙炔含量有增加的趨勢。經(jīng)跟蹤監測，氫氣含量為30.1uL，乙炔含量為5.2 ul/L，已超過(guò)正常注意值。兩天后停電維修。檢修前氫含量達到43.6 UL/升，乙炔含量達到10.9 UL/升，色譜變化見(jiàn)表3-13，絕緣介質(zhì)損耗的tgs%%變化見(jiàn)表3-14。

表3-13色譜測試數據UL/升

氫

乙炔

甲烷

乙烷

乙烯

總數

一氧化碳

二氧化碳

前五天

30.1

5.2

17.1

2.2

5.5

30

596

1186

兩天前。

49.9

10.2

23.6

2.8

6.2

42.8

654

1393

檢修前

43.6

10.9

20.1

3.2

7.2

41.4

668

1424

檢修后

0

0.17

1.2

0.1

0.11

1.58

26

62

測試繞組

正常時(shí)

色譜異常時(shí)

檢修后

高壓

0.1

1.5

0.1

中壓

0.1

1.75

0.1

低壓

0.61

1.7

0.1

停電檢修放油后的重點(diǎn)檢查項目是：繞組壓板、壓釘有無(wú)松動(dòng)，位置是否正常；鐵芯夾件是否碰主干式變壓器油箱頂部或油位計座套；有無(wú)金屬件懸浮高電位放電；臨近高電場(chǎng)的接地體有無(wú)高電位放電；引線(xiàn)和油箱升高座外殼距離是否符合要求，焊接是否良好㈠由箱內壁的磁屏蔽絕緣有無(wú)過(guò)熱；申壓側分接開(kāi)關(guān)接觸是否良好。

檢查中發(fā)現：中壓側油箱上的磁屏蔽板絕緣多塊脫落；中壓側B相引線(xiàn)靠近升高座處白布帶脫落且絕緣有輕微破損；B相分接開(kāi)關(guān)操作桿與分接開(kāi)關(guān)連接處有許多炭黑。

(2)原因分析。規程規定220kV干式變壓器20℃時(shí)tg8％不得大于0．8，且一般要求相對變化量不得大于30％，根據表3—14數據反映干式變壓器絕緣受潮.#p#分頁(yè)標題#e#

按照GB7252--87《干式變壓器油中溶解氣體分析和判斷導則》推薦的三比值法：C2H2／C2H4=10，5／7=1．5；編碼為1;CH4／H2=21／32．6；0．644；編碼為0；C2H4/C2H6=7／3=2．33；編碼為1。組合編碼為1，0，1，對應的故障性質(zhì)為主干式變壓器內部有絕緣過(guò)熱或低能放電現象。

氫氣、乙炔含量高的可能原因：

1)主絕緣慢性受潮。主絕緣受潮后，絕緣材料含有氣泡，在高電壓強電場(chǎng)作用下將引起電暈而發(fā)生局部放電，從而產(chǎn)生Hz；在高電場(chǎng)強度作用下，水和鐵的化學(xué)反應也能產(chǎn)生大量的H2，使在在總烴含量中所占比重大。主絕緣受潮后，不但電導損耗增大，同時(shí)還會(huì )產(chǎn)生夾層極化，因而介質(zhì)損耗大大增加。

2)磁屏蔽絕緣脫落后的影響。正常時(shí)，高、中壓繞組的漏磁通主要有三條路徑：一是經(jīng)高、中壓繞組一磁屏蔽板閉合；二是經(jīng)高、中壓繞組一油箱一高、中壓繞組閉合；三是經(jīng)高、中壓繞組一油箱一磁屏蔽板一高、中壓繞組閉合，并在箱殼和磁屏蔽板中感應電勢。磁屏蔽板的絕緣脫落后，將使磁屏蔽一點(diǎn)或多點(diǎn)接地，從而形成感應電流閉合回路導致發(fā)熱，如果絕緣脫落后，磁屏蔽板和箱殼的接觸不好，還有可能形成間隙放電或火花放電。

3)B相引線(xiàn)的白布帶脫落和絕緣有碰傷痕跡，可能發(fā)生對套管升高座放電。

4)中壓側B相分接開(kāi)關(guān)與操動(dòng)桿接觸不良，可能會(huì )產(chǎn)生懸浮電位放電.干式變壓器運行時(shí)出現內部故障的原因往往不是單一的，在存在熱點(diǎn)的同時(shí)，有可能還存在著(zhù)局部放電，而且熱點(diǎn)故障在不斷地發(fā)展成局部放電，由此又加劇了高溫過(guò)熱，形成惡性循環(huán)。

(3)處理。對B相引線(xiàn)絕緣加固，加強磁屏蔽絕緣，檢修調整分接開(kāi)關(guān)，同時(shí)對主干式變壓器本體主絕緣加熱抽真空干燥。具體措施是用覆帶式加熱器在主干式變壓器底部加熱，主干式變壓器頂部及側面用硅酸鋁保溫材料保溫，主干式變壓器四周用尼龍布拉成圍屏，以保證主干式變壓器底部不通風(fēng)，以達到進(jìn)一步保溫的目的。加熱器加熱時(shí)，使主干式變壓器外壁溫度保持在60℃～70℃：左右，加熱72h后，采用負壓抽真空(抽真空時(shí)加熱不中斷)，抽真空后，繼續加熱24h，再抽真空，這樣反復3--4次以后，再做介質(zhì)損耗試驗，試驗結果合格。同時(shí)，進(jìn)油時(shí)對油中氣體經(jīng)真空脫氣，色譜分析正常，各項試驗數據全部合格，干式變壓器投入后運行正常。